调理阀有两种基本的流量特性：
线性流量特性
等百分比流量特性 Ф=Ф0Rh （2）
式中：Ф 为对应某开度是的流量系数 ；R 为可调比 ；h 为相对开度 ；Ф0 为 h=0 是的流量系数 。
凭据古板的解释 ，可调比 R 是指所能控制最大流量的比值 ，即
在设计调理阀时 ，需先设定一个 R 值 ，然后盘算各开度下的流量系数 Ф ，以此作为设计阀芯曲线和套简窗口的依据 。海内调理阀行业的两次统一设计 ，都是在设定 R=30 前提下 ，盘算出了各开度对应的流量系数理论值（见表 1） 。
| 流量特性 | Ф0 | 各相对开度 Ф 值 | |||||||||
| 0.1 | 0.2 | 0.3 | 0.4 | 0.5 | 0.6 | 0.7 | 0.8 | 0.9 | 1.0 | ||
| 线性 | 3.33 | 13.00 | 22.67 | 32.33 | 42.00 | 51.67 | 61.33 | 71.00 | 80.67 | 90.33 | 100.00 |
| 等百分比 | 3.33 | 4.68 | 6.58 | 9.25 | 12.99 | 18.26 | 25.65 | 36.05 | 50.65 | 71.17 | 100.00 |
从应用角度 ，希望调理阀的放大倍数 KD 大一些 ，而 KD 与可调理比 R 有关 ，
线性特性
等百分比特性
式中：L 为全行程开度 � ？梢钥闯� ，增大 KD ，应提高 R 值 ，因此 ，制造厂都将可调比大于某一数值作为一项性能指标予以标明 。可是调理阀 R 值越大 ，设计制造难度越大 。对单、双座调理阀 ，若 R 值过大 ，阀芯制造时会在 90%~100% 开度规模内爆发根切现象 ；对套筒调理阀 ，若 R 值太大 ，在 90%~100% 开度规模内会因窗口尺寸过宽而无法制造 。这些都限制了 R 值的提高 。
制造厂是在 R=30 前提下设计制造出调理阀产品 ，但对调治阀产品实际 R 值是多大、它与 R=30 的偏差等问题 ，目前尚未引起人们的重视 。由于 ，设计人员对 R 值的认识仅局限在 Qmax 和 Qmin 的比上 ，而 Qmin 只是个理论上保存的数值 ，无法进行丈量 ，因此认为实际可调比也是无法盘算的 。在目前见到的有关调理阀的资料中 ，尚未看到这方面的论述 。海内外调理阀的 标准中 ，也未提出对 R 值的丈量、盘算和考核步伐 。这是由于对可调比看法的片面理解所造成的 ，现在有须要从可调比与流量系数的关系入手作进一步探讨与研究 。
1、可比阀与流量特性曲线的关系
从流量系数的盘算公式可以看出 ，R 值取决于 ，但它决定了任意一个相对行程时的流量系数值 。因此 ，无论从调理阀的设计、制造和应用角度讲 ，这一点都具有很重要的实际意义 。因为 ，任何调理阀都不可能使用在它的最小开度 ，也就是不会用其 Qmin 来事情 ，大宗的使用场合是在某一开度（一般在全行程的 20%~80%）上对流量进行控制 。此时 ，调理阀的流量系数巨细决定了调理阀的事情开度 ，流量系数相关于行程的变革量决定了调理阀的放大倍数 ，这些均与 R 值有关 。因此 ，不可简单地从 Qmax 和 Qmin 的比去理解 R 值 ，而应当把 R 值看作是整个流量特性曲线的一个特征参数 。
剖析式（1）、式（2）与式（3）、式（4）可以看出 ，R 值变革对线性流量特性影响不大 ，特别在 R＞1 时 ，Ф 与 KD 均与 R 值无关 ；对等百分比特性影响则较大 ，因此本文讨论值对流量系数的影响仅限于等百分比特性 。
当 R 值作为流量特性曲线的一个特征参数时 ，可以设想将全行程的流量特性曲线看成由几个差别 R值决定的几段流量特性曲线组合而成 。在 0~80% 开度时 ，R 值取大一些 ，使调理阀在事情行程规模内有足够的 R 值 ，也就是有足够的放大倍数 。在 80%~100% 开度规模 ，R 值取小一些 ，使调理阀制造历程中 ，阀芯曲线和套筒开窗都容易实现 。提高事情开度下的 R值 ，也可以作为在调理阀设计中探索提高流通能力的一个途径 。分段取差别的 R 置魅这一思想 ，已从 IEC534—2—4（草案）和外洋一些调理阀流量系数表中体现出来 ，这时可调比的寄义已经不再是 Qmax 和 Qmin 之比了 ，它应看成为流量特性曲线的一个特征参数被认识、被研究 。
2 R 值盘算要领
调理阀实际可调比 R 值是可以盘算出来的 ，凭据公式（2）可推导出
lnФ=lnФ0+hlnR （6）
在 lnФ—h 坐标系中 ，等百分比流量特性曲线是一直线 ，R 值实际上决定了该直线的斜率 。实际丈量一台调理阀的流量特性 ，可以获得若干组（Ф ，h）数据 ，由于制造和丈量误差 ，这些丈量值在 lnФ—h 坐标系中呈近似直线漫衍 ，并认为这条近似直线就是这台调理阀的实际流量特性曲线 。要获得这样一条直线 ，并使其最接近坐标系中的这些点 ，建议用最小二乘法求解 。
在丈量一台调理阀于差别开度时的流量系数时 ，可以获得相对行程和流量系数的 K 组数据 ，代入公式（6）获得方程组
式中：Ф0 ，R 为这台调理阀的实际值 ，可从方程组（7）中用最小二乘法求其近似值：
一般情况下取 10 个开度进行丈量 ，即 hi 划分去 0.1 ，0.2 ，0.3 ，… ，1.0 。此时有 K=10 ，
=5.5 ；
=3.85 ，代入式（8）则有
将丈量所得流量系数 Фi 代入公式（9） ，即可解出该台调理阀的实际可调比 R 值 。若将表 1 中等百分比流量系数的理论值代入公式（9） ，即可反算出 R=30 。按式（9）解出的是全行程的可调比 ，为了准确了解调理阀在事情段的可调比 ，hi 可划分取 0.2 ，0.3 ，… ，0.8 ，即 k=7 ，
=3.5 ，
=2.03 ，则有
代入 20%~80% 开度时的各流量系数 ，可以获得该段流量特性的 R 值 。同样 ，将表 1 中理论值数据代入式（10） ，也可反算出 R=30 。由于式（9）、式（10）中 Ф 值都是以比值形式泛起 ，无论用绝对流量系数或相对流量系数盘算其结果都是相等的 。因此 ，用来盘算 R 值是很便当的 。同样 ，当需要盘算任意段流量特性曲线的 值时 ，都可以推出相应的盘算公式 。
3 海内外一些调理阀 R 值的比较
依据式（9）用海内统一设计的双座调理阀和联合设计的套筒调理阀 ，以及 Fisher 公司的 ED 型套筒阀的流量系数盘算相应的 R 值 ，其结果见表 2~表 4 。
从表中可以看出 ，尽管双座调理阀和套筒调理阀在设计时预先设定 R=30 ，但实际生产的种种规格的调理阀其 R 值是不相同的 。
| 公称通径 DN×dN | 各相对开度 Ф 值 | 可调比 R | |||||||||
| 0.1 | 0.2 | 0.3 | 0.4 | 0.5 | 0.6 | 0.7 | 0.8 | 0.9 | 1.0 | ||
| 25 | 2.65 | 4.57 | 7.84 | 12.76 | 17.96 | 25.04 | 35.00 | 49.11 | 74.53 | 103.39 | 51.5 |
| 32 | 3.09 | 6.30 | 9.90 | 13.99 | 18.90 | 24.60 | 30.10 | 42.80 | 74.40 | 100.00 | 34.6 |
| 40 | 7.44 | 10.28 | 11.52 | 13.22 | 16.88 | 21.92 | 28.82 | 52.84 | 78.92 | 92.00 | 17.4 |
| 50 | 7.68 | 11.89 | 14.90 | 18.40 | 22.90 | 29.50 | 37.80 | 53.50 | 70.40 | 98.20 | 14.6 |
| 65 | 3.95 | 7.72 | 11.36 | 15.53 | 20.20 | 26.56 | 36.51 | 50.77 | 77.53 | 99.58 | 28.9 |
| 80 | 3.34 | 7.64 | 10.49 | 14.63 | 19.85 | 28.00 | 37.75 | 50.28 | 75.49 | 97.25 | 32.4 |
| 100 | 4.70 | 7.68 | 10.32 | 14.20 | 18.81 | 27.35 | 37.02 | 52.82 | 72.39 | 97.60 | 27.1 |
| 125 | 4.14 | 6.49 | 9.47 | 12.89 | 19.37 | 27.61 | 37.34 | 51.88 | 66.66 | 103.63 | 32.3 |
| 150 | 2.55 | 5.70 | 8.50 | 12.42 | 18.17 | 25.45 | 34.98 | 48.48 | 76.74 | 96.81 | 45.7 |
| 200 | 12.20 | 16.10 | 20.10 | 25.10 | 32.00 | 46.50 | 75.80 | 100.50 | 20.0 | ||
| 公称通径 DN×dN | 各相对开度 Ф 值 | 可调比 R | |||||||||
| 0.1 | 0.2 | 0.3 | 0.4 | 0.5 | 0.6 | 0.7 | 0.8 | 0.9 | 1.0 | ||
| 25 | 4.10 | 7.90 | 12.10 | 16.50 | 20.40 | 29.60 | 42.20 | 61.00 | 81.50 | 103.00 | 30.9 |
| 40 C=16 | 2.12 | 6.06 | 10.00 | 14.31 | 18.75 | 24.75 | 34.50 | 51.06 | 73.75 | 96.88 | 45.3 |
| 60 C=25 | 6.54 | 9.12 | 11.76 | 14.84 | 20.24 | 28.16 | 38.60 | 56.00 | 78.00 | 99.20 | 21.3 |
| 50 | 3.10 | 6.45 | 9.90 | 15.05 | 22.48 | 32.50 | 46.50 | 67.50 | 90.50 | 97.75 | 45.2 |
| 65 | 3.25 | 6.83 | 10.24 | 14.63 | 20.63 | 27.46 | 40.32 | 58.73 | 86.35 | 107.94 | 41.2 |
| 80 | 4.20 | 7.67 | 11.10 | 14.97 | 21.05 | 29.70 | 40.60 | 60.50 | 80.10 | 92.60 | 29.9 |
| 100 | 3.57 | 7.37 | 11.03 | 15.21 | 21.80 | 30.39 | 44.13 | 64.90 | 82.06 | 93.23 | 34.9 |
| 125 C=250 | 3.69 | 7.00 | 10.80 | 15.24 | 21.20 | 29.80 | 41.60 | 59.60 | 87.60 | 102.80 | 36.9 |
| 125 C=370 | 3.34 | 7.14 | 10.84 | 15.19 | 21.89 | 31.62 | 45.95 | 65.41 | 82.43 | 93.24 | 37.5 |
| 200 | 3.17 | 6.90 | 10.79 | 15.66 | 22.41 | 31.90 | 42.76 | 60.34 | 81.21 | 96.03 | 37.8 |
| 300 | 3.31 | 6.92 | 10.54 | 14.54 | 20.23 | 28.62 | 43.85 | 64.23 | 82.31 | 94.08 | 38.3 |
| 公称通径 DN×dN | 各相对开度 Ф 值 | 可调比 R | |||||||||
| 0.1 | 0.2 | 0.3 | 0.4 | 0.5 | 0.6 | 0.7 | 0.8 | 0.9 | 1.0 | ||
1*1/4×1*5/16 | 0.783 | 1.54 | 2.20 | 2.89 | 4.21 | 5.76 | 7.83 | 10.9 | 14.1 | 17.2 | 27.4 |
| 1*1/2×1*7/8 | 1.52 | 2.63 | 3.87 | 5.41 | 7.45 | 11.2 | 17.4 | 24.5 | 30.8 | 35.8 | 36.3 |
| 2×2*5/16 | 1.66 | 2.93 | 4.66 | 6.98 | 10.8 | 16.5 | 25.4 | 37.3 | 50.7 | 59.7 | 57.6 |
| 2*1/2×2*7/8 | 3.43 | 7.13 | 10.8 | 15.1 | 22.4 | 33.7 | 49.2 | 71.1 | 89.5 | 99.4 | 41.3 |
| 3×3*7/16 | 4.32 | 7.53 | 10.9 | 17.1 | 27.2 | 43.5 | 66.0 | 97.0 | 120 | 136 | 54.2 |
| 4×4*3/8 | 5.85 | 11.6 | 18.3 | 30.2 | 49.7 | 79.7 | 125 | 171 | 205 | 224 | 64.8 |
| 6×7 | 12.9 | 25.8 | 43.3 | 67.4 | 104 | 162 | 239 | 316 | 368 | 394 | 47.1 |
| 8×8L=2 | 18.5 | 38.0 | 58.4 | 86.7 | 130 | 189 | 268 | 371 | 476 | 567 | 41.9 |
| 8×8L=3 | 27.0 | 58.1 | 105 | 188 | 307 | 478 | 605 | 695 | 761 | 818 | 43.1 |
比较表 2、表 3 这两个系列调理阀的 R 值可以看出 ，双座调理阀种种规格的 R 值偏差较大 ，套筒调理阀种种规格的 R 值偏差较小 。这与两种阀设计时对流量特性接纳差别误差判定标准相吻合 ，双座调理阀以最大流量值的 10% 作为每个行程流量值的偏差规模 ，而套筒阀接纳国际 IEC 标准中的斜率法盘算流量特性偏差的要领 。显然 ，后一种要领较前一种要领更能包管 R 值抵达设计要求 ，这也说明了 IEC 标准斜率法的先进性 。
比较表 2、表 3、表 4 还可以看出 ，国产调理阀的 R 值比外洋调理阀小 ，海内双座阀
=30.5、套简阀
=36.2 ；Fisher 公司 ED 型套简阀
=45.9 。
再按式（10）盘算海内套简阀和 Fisher 公司 ED 型套简阀在事情行程段（h=0.2~0.8）时的 R 值 ，并与全行程时的 R 值相比较 ，结果见表 5 与表 6 � ？梢钥闯� ，国产套简阀事情行程段的 R 值和全行程 R 值接近 ，无显著改变 ，
=34.2 ，而 Fisher 公司套简阀在事情行程段的 R 值明显高于全行程的 R 值 ，
=60.5 。
提高事情行程段的 R 值 ，其优越性在于它能更好地满足自控系统的需要 ，还能提高 80% 开度时的流量系数值 ，从而使全开时阀的流通能力有较显著的提高 。通过对 R 值的剖析比较 ，说明了海内外调理阀在设计水平上保存一定的差别 。
| 套筒阀行程段 | 套筒阀各规格 R 值 | R 平均 | ||||||||||
| 20 | 40 C=16 | 40 C=25 | 50 | 65 | 80 | 100 | 125 C=250 | 125 C=370 | 200 | 300 | ||
| 全行程 | 30.9 | 45.3 | 21.3 | 45.2 | 41.2 | 29.9 | 34.9 | 36.9 | 37.5 | 37.8 | 38.3 | 36.2 |
| h=0.2~0.8 | 26.9 | 28.9 | 20.5 | 49.2 | 33.4 | 29.5 | 35.4 | 33.0 | 39.2 | 35.2 | 38.4 | 34.2 |
| 套筒阀行程段 | 套筒阀各规格 R 值 | R 平均 | ||||||||
| 1*1/4×1*5/1 | 1*1/2×1*7/8 | 2×2*5/16 | 2*1/2×2*7/8 | 3×3*7/16 | 4×4*3/8 | 6×7 | 8×8L=2 | 8×8L=3 | ||
| 全行程 | 27.4 | 35.3 | 57.6 | 41.3 | 54.2 | 64.8 | 67.1 | 41.9 | 43.1 | 45.9 |
| h=0.2~0.8 | 25.8 | 41.5 | 69.7 | 46.2 | 78.1 | 99.7 | 69.0 | 45.0 | 69.7 | 60.5 |
4、对 IEC 534—2—4（草案）的理解
IEC 534—2—4（草案）第 3.3 款对等百分比流量特性做了如下划定：
“在 h=0.2 和 h=0.8 之间 ，任意两个相邻流量系数宣布值的对数之间的差值应在 0.13 和 0.2 规模内” 。“低于 h=0.2 这两个值相应为 0.13 和 0.25 ；高于 h=0.8 ，此值应相应为 0.03 和 0.2” 。
这里作为流量特性偏差规模的选取 ，应当看作是按 R 值的变革规模决定的 ，试盘算
R=20 ，0.1×logR=0.13
R=100 ，0.1×logR=0.20
R=300 ，0.1×logR=0.25
R=2 ，0.1×logR=0.03
也就是说 ，流量特性偏差实际上是分段限制 R 值的变革规模 ，即
h=0.2~0.8 ，R=20~80 ；
h=0.8~1.0 ，R=2~100 ；
h=0~0.2 ，R=20~300 ；
IEC 的这一划定正是体现了将 R 值作为流量特性曲线的一个特征参数 ，并实现了在全行程规模内可以取差别 R 置魅这一设计思想 。而国标 GB 4213—84《气动调理阀通用技术条件》在这个问题上是和 IEC 标准保存一定差别的 。深入讨论 R 值及流量系数的关系 ，无论对设计、制造、应用调理阀都有一定的意义 ，对增强调理阀的基础理论研究 ，提高我国调理阀设计制造水平 ，都是十分须要的 。
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